| 2 基于复合左右手传输线理论的带通滤波器设计
在普通微带线中，只有正的谐振模式。在无耗情况下进行考虑，βl=mπ，(m=1，2，3…)，β为传播常数。谐振频率决定腔的物理长度，即当谐振腔的长度为半波长的整数倍才会发生谐振，使得器件的尺寸大小受到了限制。这样，基模(m=1)的微带谐振腔长度至少为l=1/2·λ。
而CRLH TL的传播常数可以为负(对应传输模式m=-1，-2…），可以为正(m=1，2…)，也可以为零(m=0)，这就使其具有了零模传输的特性，即零阶谐振 特性。由理论推导可以看出，此谐振模式与器件的尺寸无关。进一步运用Bloch-Floquet理论推导发现，其中心频率只依赖于结构本身加载的电容与电感。因此，这个特性可以被用来研究实现微波器件的小型化。
理想左手传输线由串联电容和并联功率电感组成，因此插件电感打样 ，图3所示的谐贴片电感打样振单元可以来模仿这种电路的构成形式：微带线与该结构单元之间的缝隙等效为串联电容，该结构单元的中心短截线通过过孔接地等效为并联电感。基板参数与耦合微带线滤波器相同。由于加工精度的限制，该单元馈线设置为近似50Ω，宽度Ws=2.8mm，长度Fs=5.4mm，过孔直径为0.3mm，圆形覆铜焊盘直径0.7mm。该单元两边臂长C=3.2mm，单元与馈线缝隙为0.2mm。当B1=3.6mm， B2=3.4mm时，该谐振单元谐振于9GHz，对该单元结构进行矩量法仿真，并对端口进行去嵌套处理，取去嵌套距离为Fs，即去嵌套边界刚好取到缝隙电容边缘。其传输特性如图4所示。通过调节中心短截线电感的长度或者馈线与单元间缝隙宽度可以大范围调谐该结构单元的谐振中心频率。例如，随着中心短截线长度的减小，该谐振单元的谢振频率升高，如图5所示。
为了展宽工作带带宽，克服单个单元带宽窄的缺点，将两个图3所示的单元级联。单元级联会使缝隙电容增大，中心短截线的电感减小，为了使带通滤波器工作在9.2GHz~9.5GHz，应在级联状态下对单个单元的臂长进行调谐，并调节两个单元的间距，使其耦合程度达到最佳，表现出良好的通带特性。最终，B1=3.6mm，B2=3.4mm，C=3.2mm，G=0.2mm，其他尺寸不变。两个单元间距D=0.8mm。加上馈线与单元缝隙电容的距离，该结构两单元级联尺寸为14贴片 电感器mm×8.2mm(计入馈线长度)。同样进行去嵌套处理，距离两馈线端口距离Fs 一、贴片功率电感器的的检测 将万用表置于R×1挡，红、黑表笔各接贴片功率电感器的任一引出端，此时指针应向右摆动。根据测出的电阻值大小，可具体分下述三种情插件电感器生产厂家况进行鉴别： （1）、被测贴片 短路电流额定IGBT 如图3所示，当电机驱动逆变器输出发生短路时，需要采用这种类型器件。IGBT需要能够承受足够长的时间，从而使保护电路安全关断器件。对于大型工业驱动应用而言，逆变器输出端与电机之间 引言应用于功率交换器中的变压器一般是传递双向或单向脉冲的。其主要功能是电压变换、功率传递和实现隔离，并不需要像通信用的变压器那样不失真的传递一次侧的脉冲波形，所以在
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功率电感用于高功率因数整流器（上）
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