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2002年4电感器工作原理图月5日14时33分7秒，黑龙江绥化电业局所管辖的220 kV康绥甲线(全长64.3 km)发生B相接地故障，其中康金侧含故障线路在内同母线上3条线路的故障相电流暂态故障分量波形如图2所示。故障线路两端母线都连接有多条其它线路，故两端母线均为第1类母线。在故障线路上，来自故障方向行波浪涌引起的第2个波头分量与初始波头分量始终具有相同的极性，因而必为故障点反射波所引起，从而可以直接获得标准和综合模式下的测距结果为27.4 km，如图2(a)所示。在故障线路上，来自故障方向行波浪涌引起的第3个波头分量(叠加在暂态波形的第2个暂态分量上)与初始波头分量始终具有相反的极性，因而必为线路对端母线反射波所引起，从而可以直接获得扩展模式下的测距结果为36.9 km，如图2(b)所示。实际故障点位于距对端37 km处。在本例中，故障点反射波先于对端母线反射波到达本端测量点，因而故障点位于线路中点以内(靠近本端)。
3.2 本端和对端母线分别为第1类和第2类母线
1997年10月2日13时46分47秒，山东德州电业局所管辖的110 kV临禹线(全长43 km)发生B相接地故障，其中临邑侧含故障线路在内同母线上3条线路的故障相电流暂态故障分量波形如图3所示，可见该波形较为复杂。仔细分析可以发现，在故障距离为26.9 km处存在由来自故障方向行波浪涌工字电感器引起的波头分量，其初始极性与故障初始波头分量的极性相反，但二者很快变为同极性，因而必为线路对端母线反射波所引起，而且对端母线必为第2类母线，从而可以直接获得扩展模式下的测距结果为26.9 km，如图3(a)所示。标准和综合模式下的测距结果功率电感器可以间接获得，并且近似为(km)。从故障线路电流暂态分量波形中可以发现，在对应于该近似位置的邻域内距离本端16.5 km处存在由来自故障方向行波浪涌所引起的暂态波头分量，如图3(b)所示，从而可以将标准和综合模式下的测距结果修正为16.5 km。实际故障点位于距本端16 km处(线路中点以内)。
一体成型电感
2001年4月29日4时3分25秒，黑龙江绥化电业局所管辖的220 kV绥铁线(全长96.4 km)发生A相接地故障，其中绥化侧含故障线路在内同母线上3条线路的故障相电流暂态故障分量波形如图4所示。在故障距离为34 km处存在由来自故障方向行波浪涌引起的2个波头分量，其初始极性与故障初始波头分量的极性相反，但二者很快变为同极性，因而必为线路对端母线反射波所引起，而且对端母线必为第2类母线，从而可以直接获得扩展和综合模式下的测距结果为34 km，如图4(a)所示。在故障距离为62.4 km处存在由来自故障方向行波浪涌引起的第3个波头分量，其极性与故障初始波头分量的极性始终相同，因而必为故障点反射波所引起，从而可以直接获得标准模式的测距结果为62.4 km，如图4(b)所示。实际故障点位于距本端62.525 km处(线路中点以外)。
4 结语
本文将A型现代行波故障测距原理划分为标准、扩展及综合等3种独立的运行模式，并通过利用电流暂态分量的直接波形分析法将各种运行模式用于实际故障产生的电流暂态波形分析。实测故障分析表明，A型现代行波故障测距原理的绝对测距误差不超过500 m。
由于有些故障暂态波形较为功率电感复杂，使得并非在所有运行模式下都能够直接获得可靠的测距结果。为了进一步提高A型现代行波故障测距原理的可靠性，结合实际故障暂态波形，深入研究实时、可靠的现代行波检测与识别算法是非常必要的。
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